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北京桥梁橡胶支座厂家@国外减隔震桥梁的应力测试!

浏览:795 发表时间:2019-03-20

桥梁橡胶支座厂家@国外减隔震桥梁的应力测试!大部分桥梁专家及其有关的新闻媒体都过度青睐桥梁的正面效用,如美观大方的外观设计特点、交通问题的处理水平及其产品结构设计上的自主创新点这些。殊不知,不管国外還是中国,公路桥梁的无效典型案例都屡有发生,而对其无效的缘故却鲜见详尽科学研究的报导和深入分析。这针对公路桥梁事业的发展和未来发展是不利于的,它造成了彻底还可以防止的不正确摩肩接踵产生。

案例一:博卢高架桥1号线概况

1999年,土耳其西部发生了7.2级大地震,据调查共导致1000多人死亡,5000多人受伤,震害区绝大部分房屋建筑都遭受了毁坏。那时候,做为联接土耳其博卢省西部和山岭地区交通枢纽的博卢高架桥工程几乎已经竣工。

选用了“优秀”的隔振和能耗技术性的博卢高架桥1号线却在此次地震中未能幸免,遭受了比较严重的毁坏

博卢高架桥失效原因分析

博卢高架桥的毁坏造成了很多震灾工程项目和桥梁工程界人员的十分重视。在大地震发生以后,美国M.C.Constantinou教授等人多次对该高架桥进行设计和破坏的深入调查和研究。她们的结论是:博卢高架桥的破坏是由于其结构保护系统(即地震隔离系统)的失效所引起。根据计算分析结果并结合现场调查,指出了地震隔离系统的设计存在以下严重问题:

1.隔震系统的偏移能力不足。根据AASHTO规范列式计算必得,该立交桥隔震操作系统的较大偏移为820毫米。而原设计方案的隔震操作系统的極限偏移仅有210毫米(滑动支座)——480毫米(妥协能耗设备的極限偏移)。根据运用博卢和达兹两个震灾观察站各自对地震场所开展了路面运功状况的观察,并模拟了近断层的运动情况,获得的谷值偏移应为1400毫米。这极大的区别表明了该设计方案不仅仅非常不科学(隔震的两一部分偏移专业能力不一样),也远远地不可以满足需要达兹近场大地震的要求。

2.妥协后的强度值稍低。以便保证隔震设备在地震中能自动回复原位,在1991年或1999年的AASHTO设计规范中均要求,在设计方案50%最高偏移时,装置的横向恢复力应超过橡胶支座承受重力的2.5%。该橡胶支座承受的重力为14200kN,50%的最高偏移160mm时的恢复力仅有1652kN,为重力的1.2%。远不可以满足设计要求,没法确保橡胶支座恢复原位。

3.地震隔离系统的周期时间不符合设计标准规定。针对1080kNm的妥协后强度及其14200kN的作用力载荷,该隔振桥梁的周期应为7.27s,为了不使隔振系统有过大的位移,在1999年的AASHTO规范中将这个周期限制为最大6s。但该桥也不符合这一规范要求。

桥梁橡胶支座厂家

4.结构保护系统没有足够的安全储备。显然,在对这座桥梁进行隔振产品的设计过程中,并都没有充分考虑高架桥将承受到如此大的地震动作用,致使整个隔振系统遭到了完全的破坏。然而,意外的超荷载情况时有发生,在桥梁结构设计中务必考虑到,并采取必要措施能够考虑大家对公路桥梁的应用安全性规定。不言而喻,连所述各类设计方案指标值都不可以满足,就更与其说安全性贮备。

案例二:日本On-Neton桥在1993年Kushiro-Ok地震中的反应

1993年日本发生了7.8级Kushiro-Ok地震,日本地震工作者在约30km、震源深度107km处,1961年修建的On-Neton老桥上下采集到了该地震下的地震记录。这些记录被用来分析对比该老桥旁的On-Neton新桥。该新桥设计采用了构造维护操作系统新技术,A1附助墩和P1墩上设定了橡胶支座,在墩P1、P2和P3上设置了带铅芯的橡胶支座。该桥地处日本北部,30年内最低温达-9°C,处于日本严寒地带。

地震并没有给桥梁造成极大毁坏,仅在P4墩上产生很大偏移。殊不知,珍贵的地震记录被用于对该新桥开展测算深入分析。深入分析时,该桥的橡胶支座应用了不一样环境温度功效下的试验参数(见表1)。用记录到的强震记录对具有真实试验参数的On-Neton新桥进行时程分析。分析结果表明,在-20°C的情况下会产生几乎比20°C时几乎大一倍的墩底峰值弯矩,远大于原支座的设计参数(表2)。

国外减隔震桥梁的应力测试


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